沖刷腐蝕是金屬表面與腐蝕性流體之間高速相對(duì)運(yùn)動(dòng)而產(chǎn)生的金屬損壞現(xiàn)象，是沖刷磨損和電化學(xué)腐蝕交互作用的結(jié)果。這種協(xié)同作用造成的金屬材料質(zhì)量損失遠(yuǎn)大于沖刷磨損和電化學(xué)腐蝕單獨(dú)作用之和。沖刷腐蝕在海洋環(huán)境中十分常見，且腐蝕過(guò)程十分復(fù)雜。常見的影響沖刷腐蝕速率的因素包括流體溫度、沖刷角、液體流速、流體pH、流體含沙量、沙粒大小、材料的組成、材料的微觀結(jié)構(gòu)和熱處理制度等。

目前，國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)沖刷腐蝕的研究方法主要有電化學(xué)試驗(yàn)和計(jì)算機(jī)建模模擬。電化學(xué)試驗(yàn)可以研究不同流體力學(xué)條件、環(huán)境因素、材料性質(zhì)對(duì)金屬?zèng)_刷腐蝕的影響。計(jì)算機(jī)建模模擬便于總結(jié)特定條件下的沖刷腐蝕規(guī)律，但現(xiàn)實(shí)條件下影響因素往往都是復(fù)雜多樣的。

近年來(lái)，鋁青銅由于其極高的強(qiáng)度和硬度、良好的耐磨性、較低的價(jià)格，被廣泛應(yīng)用于海洋領(lǐng)域，而沖刷腐蝕是其應(yīng)用中不可忽視的問(wèn)題。目前，對(duì)于鋁青銅的沖刷腐蝕行為尚未有系統(tǒng)研究。

本工作采用電化學(xué)測(cè)試方法，研究了鋁青銅在不同海水流速中的沖刷腐蝕行為，通過(guò)電化學(xué)阻抗譜、電化學(xué)噪聲的最大熵法和小波分析法，結(jié)合掃描電鏡，研究了鋁青銅電極在不同腐蝕時(shí)間和不同流速下的表面形貌、沖刷腐蝕能量的變化情況以及含沙海水沖刷下的腐蝕規(guī)律.

01

試驗(yàn)方法

試驗(yàn)海水取自舟山海域，泥沙含量約為845 mg/L，平均直徑為6.6 μm。

采用自行設(shè)計(jì)的旋轉(zhuǎn)式?jīng)_刷腐蝕儀（見圖1）進(jìn)行沖刷腐蝕試驗(yàn)，電極裝在旋轉(zhuǎn)圓盤的側(cè)面，由電機(jī)帶動(dòng)圓盤逆時(shí)針旋轉(zhuǎn)，模擬材料在海水中的沖刷情況，通過(guò)調(diào)節(jié)控速裝置將沖刷速率分別調(diào)節(jié)為0，2，4 m/s。旋轉(zhuǎn)圓盤可裝四個(gè)電極，其中一個(gè)電極通過(guò)旋轉(zhuǎn)圓盤、旋轉(zhuǎn)軸與碳刷相連，用于原位進(jìn)行電化學(xué)噪聲及電化學(xué)阻抗譜等測(cè)試，其他三個(gè)電極不導(dǎo)通，用于不同腐蝕時(shí)間后電極表面形貌的觀測(cè)及腐蝕產(chǎn)物成分分析。

圖1 旋轉(zhuǎn)式?jīng)_刷腐蝕儀示意

采用PARSTAT 2273型電化學(xué)工作站進(jìn)行電化學(xué)阻抗譜測(cè)試，采用三電極體系，輔助電極為鉑片，參比電極為飽和甘汞電極（SCE），工作電極為柱狀電極，截面直徑為2 cm，中間是直徑為1 cm的鋁青銅，外部用尼龍包覆。試驗(yàn)中所有測(cè)試電極面積均為3.14 cm2，測(cè)試溫度為30 ℃，電化學(xué)阻抗譜測(cè)試在開路電位下進(jìn)行，施加5 mV的電位偏振，測(cè)試頻率為10 mHz~100 kHz，測(cè)試時(shí)間為30天。

采用ML-142型電化學(xué)噪聲儀進(jìn)行噪聲測(cè)試。采用三電極體系，輔助電極和工作電極均為如上所述的柱狀電極，參比電極為SCE，測(cè)試溫度為30 ℃。測(cè)試采用恒電流模式，采取頻率低于10 Hz的點(diǎn)，每秒采取四個(gè)點(diǎn)，測(cè)試周期為30天。

采用日本日立公司TM3000型掃描電鏡觀察腐蝕不同時(shí)間后電極的表面形貌，工作電壓為15 kV。

02

表面形貌

由圖2a可見：在靜態(tài)海水中腐蝕0.5小時(shí)后，電極表面出現(xiàn)點(diǎn)蝕；腐蝕240小時(shí)后，鋁青銅表面呈不規(guī)則長(zhǎng)條狀，且較為平整，無(wú)明顯小孔；腐蝕720小時(shí)后，鋁青銅表面布滿腐蝕產(chǎn)物，且存在一定程度的剝落。

由圖2b可見，經(jīng)2 m/s海水沖刷腐蝕0.5小時(shí)后，鋁青銅表面呈現(xiàn)流紋狀；腐蝕240小時(shí)后，鋁青銅表面長(zhǎng)條狀形貌被破壞，表面出現(xiàn)較多腐蝕小孔，說(shuō)明在沖刷作用下鋁青銅的腐蝕程度更加嚴(yán)重。

由圖2c可見，經(jīng)4 m/s海水沖刷腐蝕0.5小時(shí)后，鋁青銅表面出現(xiàn)大面積腐蝕；腐蝕240小時(shí)后，鋁青銅表面的腐蝕小孔比2 m/s海水沖刷下的更多，腐蝕更嚴(yán)重。

(a) 0 m/s下腐蝕0.5，240，720小時(shí)

(b) 2 m/s下腐蝕0.5，240，720小時(shí)

(c) 4 m/s下腐蝕0.5，240，720小時(shí)

圖2 鋁青銅在不同流速海水沖刷下腐蝕不同時(shí)間后的SEM形貌

03

電化學(xué)阻抗譜

在靜態(tài)海水中，腐蝕前期（0~22小時(shí)），鋁青銅的電化學(xué)阻抗譜具有兩個(gè)時(shí)間常數(shù)，并伴隨擴(kuò)散過(guò)程；腐蝕中期（48~480小時(shí)），鋁青銅的電化學(xué)阻抗譜也具有兩個(gè)時(shí)間常數(shù)，擴(kuò)散消失；腐蝕后期（552~720小時(shí)），鋁青銅的電化學(xué)阻抗譜出現(xiàn)了三個(gè)時(shí)間常數(shù)。

在2 m/s海水中，腐蝕前期（0~10小時(shí)），鋁青銅的電化學(xué)阻抗譜具有兩個(gè)時(shí)間常數(shù)，并伴隨擴(kuò)散過(guò)程；腐蝕22~720小時(shí)，鋁青銅的電化學(xué)阻抗譜也具有兩個(gè)時(shí)間常數(shù)。

在4 m/s海水中，腐蝕前期（0~24小時(shí)），鋁青銅的電化學(xué)阻抗譜具有兩個(gè)時(shí)間常數(shù)，并伴隨有擴(kuò)散過(guò)程；腐蝕48~720小時(shí)，鋁青銅的電化學(xué)阻抗譜具有兩個(gè)時(shí)間常數(shù)。其中，電化學(xué)阻抗譜高頻區(qū)的時(shí)間常數(shù)對(duì)應(yīng)腐蝕產(chǎn)物膜層或表面氧化膜層，而中低頻區(qū)的時(shí)間常數(shù)對(duì)應(yīng)腐蝕反應(yīng)過(guò)程。

在靜態(tài)海水中，腐蝕初期鋁青銅表面會(huì)迅速形成一層CuO2膜層，阻礙腐蝕進(jìn)程。隨著腐蝕的進(jìn)行，CuO2膜層逐漸變厚，氧在膜層間的擴(kuò)散越來(lái)越困難，當(dāng)腐蝕過(guò)程達(dá)到氧的極限擴(kuò)散濃度后，鋁青銅的腐蝕由氧擴(kuò)散控制。因此，在腐蝕初期鋁青銅的電化學(xué)阻抗譜存在兩個(gè)時(shí)間常數(shù)，并伴隨擴(kuò)散過(guò)程，可采用如圖3a所示的等效電路圖進(jìn)行擬合。

隨腐蝕時(shí)間的延長(zhǎng)，鋁青銅表面發(fā)生脫鋁反應(yīng)，部分腐蝕產(chǎn)物發(fā)生脫落，氧傳輸暢通，其腐蝕過(guò)程不再受氧擴(kuò)散控制，可采用如圖3b所示的等效電路圖進(jìn)行擬合。

在腐蝕后期，鋁青銅表面腐蝕產(chǎn)物不斷生成并積累，形成均勻的Al2O3/CuO腐蝕產(chǎn)物層。腐蝕產(chǎn)物的脫落與新的腐蝕產(chǎn)物的形成與積累交替進(jìn)行，氧傳輸不受產(chǎn)物層限制，可采用如圖3c所示等效電路圖進(jìn)行擬合。

而在一定流速的海水沖刷下，鋁青銅表面的初期腐蝕過(guò)程與靜態(tài)海水中的腐蝕過(guò)程相似，其表面先形成一層CuO2膜層，阻止氧擴(kuò)散，可采用如圖3a所示的等效電路圖進(jìn)行擬合。

由于海水的流動(dòng)，鋁青銅表面腐蝕產(chǎn)物脫落速率和氧擴(kuò)散速率加快，使鋁青銅在腐蝕中后期不受氧擴(kuò)散控制，因此可采用如圖3b所示等效電路圖進(jìn)行擬合。

(a) 腐蝕初期                       (b) 腐蝕中期                       (c) 腐蝕后期

(0,2,4 m/s)                       (0,2,4 m/s)                       (0 m/s)

圖3 電化學(xué)阻抗譜的等效電路圖

采用圖3所示的三種等效電路對(duì)鋁青銅腐蝕的電化學(xué)阻抗譜進(jìn)行擬合，鋁青銅在不同流速海水沖刷下的電荷轉(zhuǎn)移電阻Rct隨腐蝕時(shí)間的變化曲線如圖4所示。電荷轉(zhuǎn)移電阻越大，腐蝕速率越小。

(a) 0 m/s                              (b) 2 m/s                               (c) 4 m/s

圖4 鋁青銅在不同流速海水沖刷下電荷轉(zhuǎn)移電阻隨腐蝕時(shí)間變化的曲線

由圖4a可以看出：當(dāng)腐蝕時(shí)間為0~336小時(shí)，鋁青銅在靜態(tài)海水中的Rct保持相對(duì)平穩(wěn)，表明鋁青銅表面形成了一層鈍化膜；當(dāng)腐蝕時(shí)間超過(guò)480小時(shí)，隨著腐蝕產(chǎn)物在鋁青銅表面的生成、累積，裸露在海水中的基體面積逐漸減小，Rct急劇增大，腐蝕速率逐漸降低。

在2 m/s海水沖刷下的Rct隨時(shí)間的變化曲線（圖4b）可以分為四個(gè)階段：第一階段（腐蝕時(shí)間小于144小時(shí)），Rct相對(duì)較為平穩(wěn)，表明鋁青銅形成了較穩(wěn)定的鈍化膜；第二階段（腐蝕時(shí)間為144~336小時(shí)），腐蝕產(chǎn)物在鋁青銅表面不斷生成與累積，形成內(nèi)層鈍化膜，導(dǎo)致Rct迅速增大，腐蝕速率降低；第三階段（腐蝕時(shí)間為336~374小時(shí)），Rct急劇減小，可能是由于鋁青銅表面形成的腐蝕產(chǎn)物在流動(dòng)海水沖刷下發(fā)生脫落；第四階段（腐蝕時(shí)間為374~600小時(shí)），隨著腐蝕的進(jìn)行，一方面較薄的鈍化膜與疏松的腐蝕產(chǎn)物在鋁青銅表面逐漸形成，使Rct增大，另一方面在流動(dòng)海水沖刷作用下，薄的鈍化膜和疏松的腐蝕產(chǎn)物發(fā)生破裂并脫落，使Rct減小，最終表現(xiàn)為Rct上下波動(dòng)。

鋁青銅在4 m/s海水中的Rct變化（圖4c）也可以分為四個(gè)階段：第一階段（腐蝕時(shí)間為0.5~10小時(shí)），鋁青銅基體迅速與流動(dòng)海水中的溶解氧反應(yīng)，導(dǎo)致Rct減小，腐蝕速率增大；第二階段（腐蝕時(shí)間為24~312小時(shí)），鋁青銅表面形成的鈍化膜阻隔腐蝕性介質(zhì)與基體接觸，對(duì)基體起到較好的保護(hù)作用，表現(xiàn)為Rct保持相對(duì)平穩(wěn)；第三階段（腐蝕時(shí)間為360~624小時(shí)），隨著時(shí)間的延長(zhǎng)，Rct急劇增大，表明腐蝕產(chǎn)物在鋁青銅表面逐漸形成并積累；第四階段（腐蝕時(shí)間為624~720小時(shí)），鋁青銅表面內(nèi)層腐蝕產(chǎn)物膜形成后，腐蝕速率減小，局部腐蝕產(chǎn)物膜的生成和脫落使Rct保持穩(wěn)定。

04

電化學(xué)噪聲

時(shí)域分析

鋁青銅在靜態(tài)海水中的電化學(xué)噪聲圖如圖5所示，其過(guò)程可以分為五個(gè)階段：

第一階段       0~10小時(shí)

電位隨腐蝕時(shí)間的延長(zhǎng)而正移，其原因可能是鋁青銅中鋁含量較高（質(zhì)量分?jǐn)?shù)約為9%），易與海水中的溶解氧反應(yīng)形成鈍化膜，這在一定程度上降低了鋁青銅的腐蝕速率。

第二階段     22~72小時(shí)

電極電位隨時(shí)間的延長(zhǎng)而迅速負(fù)移，這是因?yàn)殇X青銅表面難以形成穩(wěn)定的鈍化膜，銅基體仍裸露在海水中，隨著腐蝕的進(jìn)行，電極表面腐蝕活性位點(diǎn)不斷增多，電化學(xué)腐蝕加劇。

第三階段       96~192小時(shí)

電極表面逐漸積聚腐蝕產(chǎn)物，腐蝕產(chǎn)物的生成和脫落造成電位波動(dòng)。

第四階段       216~480小時(shí)

隨著腐蝕時(shí)間的延長(zhǎng)，電位逐漸負(fù)移，這可能是在鋁青銅表面疏松的腐蝕產(chǎn)物大量脫落引起的。

第五階段        480~720小時(shí)

電位迅速正移，并保持相對(duì)穩(wěn)定，這是因?yàn)殡姌O表面已經(jīng)形成了致密的鈍化膜。

(a) 0.5~72 h                        (b) 96~288 h                         (c) 384~720 h

圖5 鋁青銅在靜態(tài)海水中腐蝕不同時(shí)間后的電化學(xué)電位噪聲

鋁青銅在2 m/s海水沖刷下的電化學(xué)噪聲圖如圖6所示，其過(guò)程可以分為兩個(gè)階段：

第一階段         2~10小時(shí)

隨著沖刷腐蝕的進(jìn)行，電位發(fā)生正移，表明鋁青銅表面發(fā)生鈍化使電化學(xué)腐蝕速率減小；

第二階段           48~720小時(shí)

電位發(fā)生負(fù)移，并伴隨上下波動(dòng)，表明在流動(dòng)海水作用下，腐蝕產(chǎn)物在鋁青銅表面不斷形成、積累與脫落，電化學(xué)腐蝕速率隨之上下波動(dòng)。

(a) 2~10 h                         (b) 48~216 h                       (c) 336~720 h

圖6 鋁青銅在2 m/s海水沖刷下腐蝕不同時(shí)間后的電化學(xué)電位噪聲

鋁青銅在4 m/s海水沖刷下的電化學(xué)噪聲圖如圖7所示，其過(guò)程可以分為三個(gè)階段：

第一階段         0.5~10小時(shí)

鋁青銅中鋁氧化形成的鈍化膜使電位發(fā)生正移。

第二階段         24~312小時(shí)

隨著沖刷腐蝕的進(jìn)行，電位急劇下降，表明鋁青銅中銅開始發(fā)生了電化學(xué)腐蝕。

第三階段         360~720小時(shí)

鋁青銅表面內(nèi)層腐蝕產(chǎn)物膜逐漸形成，腐蝕產(chǎn)物不斷的生成與積累和脫落使電位發(fā)生波動(dòng)。

(a) 0.5~48 h                 (b) 120~360 h                 (c) 384~720 h

圖7 鋁青銅在4 m/s海水沖刷下腐蝕不同時(shí)間后的電化學(xué)電位噪聲

頻域分析

由于MEM法在時(shí)間域上具有更高的分辨率，將電位-時(shí)間曲線數(shù)據(jù)經(jīng)MEM法變換后，得到功譜率密度（PSD）曲線，通過(guò)擬合計(jì)算出PSD的三個(gè)特征參數(shù)：白噪聲水平W、高頻端線性斜率k和截止頻率fc，再根據(jù)下式計(jì)算出SE和SG隨時(shí)間的變化曲線。SE反映了快步驟的信息，如腐蝕過(guò)程的點(diǎn)蝕速率。SG主要反映了慢步驟的信息，如粒子的遷移、擴(kuò)散以及晶核生長(zhǎng)等。

鋁青銅在靜態(tài)海水中的SE和SG隨時(shí)間的變化曲線如圖8所示。可見腐蝕前10小時(shí)，SE急劇增大，這是海水中溶解氧與鋁青銅基體迅速反應(yīng)導(dǎo)致的；腐蝕22~48小時(shí)，鋁青銅表面逐漸形成致密的鈍化膜，使SE急劇減小；腐蝕48~120小時(shí)，SE增大表明裸露的銅基體開始發(fā)生腐蝕；腐蝕120~336小時(shí)，SE和SG均較大，說(shuō)明在這段時(shí)間內(nèi)腐蝕產(chǎn)物的不斷生成和溶解及其所產(chǎn)生的應(yīng)力導(dǎo)致腐蝕產(chǎn)物膜發(fā)生脫落，使得SE和SG出現(xiàn)波動(dòng)；在腐蝕后期（480~720小時(shí)），鋁青銅表面腐蝕產(chǎn)物逐漸累積，并形成致密的鈍化膜，對(duì)粒子的傳輸起阻礙作用，使得腐蝕性粒子的擴(kuò)散變得困難。

(a) PSD曲線                        (b) SE-t曲線                      (c) SG-t曲線

圖8 鋁青銅在靜態(tài)海水中腐蝕不同時(shí)間后的PSD曲線和SE-t，SG-t曲線

鋁青銅在2 m/s海水沖刷下SE和SG隨時(shí)間的變化曲線如圖9所示。可見腐蝕初期（4~10小時(shí)），鋁青銅中的鋁基體在流動(dòng)海水中逐漸氧化形成氧化鋁鈍化膜，使得電化學(xué)腐蝕速率減小，受擴(kuò)散過(guò)程控制，所以SE值較小而SG值增大；腐蝕22~240小時(shí)，SE和SG的數(shù)值均較大，表明銅基體開始腐蝕，并逐漸形成腐蝕產(chǎn)物；腐蝕336~720小時(shí)，腐蝕產(chǎn)物的不斷形成與脫落使SE上下波動(dòng)且數(shù)值較小。

(a) PSD曲線                        (b) SE-t曲線                        (c) SG-t曲線

圖9 鋁青銅在2 m/s海水沖刷下腐蝕不同時(shí)間后的PSD曲線和SE-t，SG-t曲線

鋁青銅在4 m/s海水沖刷下SE與SG隨時(shí)間的變化曲線如圖10所示。可見在腐蝕初期，SE和SG值均較大，這是由于鋁青銅中的鋁基體與材料表面的O2迅速反應(yīng)形成鈍化膜，使基體與腐蝕介質(zhì)隔離，導(dǎo)致腐蝕性粒子（如Cl-、O2等）的傳輸受阻，腐蝕過(guò)程明顯受擴(kuò)散控制；腐蝕48~164小時(shí)，主要為鋁青銅中銅基體的腐蝕，其腐蝕速率和O2的消耗遠(yuǎn)沒有鋁基體腐蝕大，故SE值相對(duì)較小，但呈上升趨勢(shì)，受擴(kuò)散控制不明顯；腐蝕216~720小時(shí)，鋁青銅在腐蝕初期形成的鈍化膜和表面積累的腐蝕產(chǎn)物導(dǎo)致其腐蝕速率減小，同時(shí)在沖刷腐蝕條件下形成的腐蝕產(chǎn)物相對(duì)比較疏松，受擴(kuò)散控制不明顯，故SE與SG值均很小。

(a) PSD曲線                        (b) SE-t曲線                        (c) SG-t曲線

圖10 鋁青銅在4 m/s海水沖刷下腐蝕不同時(shí)間后的PSD曲線和SE-t，SG-t曲線

小波分析

鋁青銅在不同流速海水沖刷下成核生長(zhǎng)能量百分比隨時(shí)間的變化曲線如圖11所示。

(a) 0 m/s                        (b) 2 m/s                        (c) 4 m/s

圖11 鋁青銅在不同流速海水沖刷下腐蝕不同時(shí)間后的成核生長(zhǎng)能量百分比

由圖11a可見，在靜態(tài)海水中，腐蝕10小時(shí)內(nèi)，高頻區(qū)的擴(kuò)散能量（n3）最大，中頻區(qū)的點(diǎn)蝕生長(zhǎng)能量（n2）和低頻區(qū)的成核能量（n1）要低得多，表明腐蝕初期鋁青銅表面腐蝕主要受擴(kuò)散控制；腐蝕10~48小時(shí)，高頻區(qū)的擴(kuò)散能量急劇降低，而低頻區(qū)的成核能量升高，表明此階段擴(kuò)散過(guò)程逐漸消失，銅基體開始腐蝕，腐蝕產(chǎn)物逐漸形成；腐蝕48~240小時(shí)，低頻區(qū)的成核能量和中頻區(qū)的點(diǎn)蝕生長(zhǎng)能量均呈上下波動(dòng)趨勢(shì)，這是腐蝕產(chǎn)物在鋁青銅表面的形成與剝落導(dǎo)致的；腐蝕240~480小時(shí)，由于鋁青銅表面累積的疏松腐蝕產(chǎn)物發(fā)生大量脫落，使基體裸露，與腐蝕性離子接觸，從而加速腐蝕進(jìn)程，低頻區(qū)能量逐漸升高，中、高頻區(qū)能量降低；腐蝕480~720小時(shí)，低頻區(qū)能量降低，中頻區(qū)能量升高，表明此階段腐蝕產(chǎn)物在鋁青銅表面逐漸累積，并形成鈍化膜。

由圖11b可見：腐蝕4~10小時(shí)，能量主要集中在成核低頻區(qū)，且比例降低，中頻區(qū)點(diǎn)蝕生長(zhǎng)能量比例上升，表明此階段氧化鋁鈍化膜逐漸形成，腐蝕速率逐漸降低；腐蝕48~240小時(shí)，銅基體開始發(fā)生腐蝕，已形成的氧化鋁鈍化膜將腐蝕介質(zhì)與鋁青銅基體隔離，使腐蝕性離子傳輸困難，因而能量主要集中在高頻區(qū)；腐蝕336~720小時(shí)，能量主要分布在成核低頻區(qū)，中頻區(qū)能量分布逐漸升高，表明此階段腐蝕產(chǎn)物在鋁青銅表面逐漸生成并累積。

由圖11c可見：腐蝕0.5~48小時(shí)，能量主要集中在成核低頻區(qū)和擴(kuò)散高頻區(qū)，表明腐蝕初期鋁青銅表面主要發(fā)生點(diǎn)蝕，鋁的快速鈍化使鋁青銅表面腐蝕性粒子濃度急劇降低，受擴(kuò)散過(guò)程影響；腐蝕48~168小時(shí)，隨著沖刷腐蝕的進(jìn)行，腐蝕產(chǎn)物逐漸在鋁青銅表面生成和積累，導(dǎo)致低頻區(qū)能量分布降低，生長(zhǎng)成核區(qū)能量分布上升；腐蝕240~720小時(shí)，由于鋁青銅表面腐蝕產(chǎn)物在海水沖刷下發(fā)生部分脫落，裸露的基體可能促進(jìn)新的活化位點(diǎn)的產(chǎn)生，新的腐蝕產(chǎn)物的形成、積聚和疏松腐蝕產(chǎn)物的脫落使低、中頻區(qū)的能量呈上下波動(dòng)趨勢(shì)。

結(jié)論

(1) 靜態(tài)海水中，腐蝕前期鋁青銅表面以點(diǎn)蝕為主，腐蝕后期鋁青銅表面腐蝕產(chǎn)物的積累使腐蝕性粒子傳輸困難，電化學(xué)腐蝕速率逐漸降低。

(2) 當(dāng)海水流速為2 m/s時(shí)，腐蝕初期鋁青銅在沖刷過(guò)程中腐蝕反應(yīng)劇烈，隨著鋁青銅中鋁基體被氧化和表面腐蝕產(chǎn)物的快速積累，其腐蝕速率出現(xiàn)下降，然后保持在較穩(wěn)定的狀態(tài)。

(3) 當(dāng)海水流速為4 m/s時(shí)，鋁青銅腐蝕主要表現(xiàn)為腐蝕性離子的擴(kuò)散過(guò)程，前期點(diǎn)蝕成核及生長(zhǎng)速率較大，腐蝕產(chǎn)物膜不穩(wěn)定，容易脫落，電化學(xué)腐蝕速率先降低后保持穩(wěn)定。

(4) 流動(dòng)海水沖刷下鋁青銅表面腐蝕產(chǎn)物更易脫落，點(diǎn)蝕現(xiàn)象更加嚴(yán)重，且4 m/s流速下腐蝕720小時(shí)后，鋁青銅表面腐蝕程度較2 m/s流速下更嚴(yán)重，腐蝕小孔更多。