Gd2(Zr1-xCex)2O7熱障涂層陶瓷層材料的CMAS熱腐蝕行為研究
2021-03-04 11:29:35
作者：姜伯晨1, 曹將棟,1,2, 曹雪玉1, 王建濤1, 張少朋 來源：江蘇航運職業(yè)技術(shù)學(xué)院 智能制造與信息學(xué)院
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摘要
在1250 ℃的溫度下對Gd2（Zr1-xCex）2O7 （x=0，0.1，0.2，0.3） 陶瓷分別進行了5、10和20 h不同腐蝕時間的CMAS熱腐蝕實驗，利用XRD、SEM及EDS等表征手段對腐蝕過程中元素的擴散、物相和形貌的變化進行了研究。結(jié)果表明，CMAS與Gd2 （Zr1-xCex）2O7（x=0，0.1，0.2，0.3） 陶瓷在不同的腐蝕時間段內(nèi)都會生成以螢石Ca0.2（ZrxCe1-x）0.8O1.8和磷灰石Ca2 （GdxCe1-x）8（SiO4）6O6-4x為主的反應(yīng)層腐蝕產(chǎn)物。Ce4+的摻雜含量越多，反應(yīng)層的厚度越薄，而Gd2（Zr0.7Ce0.3）2O7在任一腐蝕時間段其反應(yīng)層厚度都是最薄的，相比較而言其抗CMAS熱腐蝕性能是最好的。Ce4+的摻雜加快了CMAS與陶瓷的反應(yīng)速率，從而快速形成致密的反應(yīng)層阻止CMAS向陶瓷層內(nèi)部的侵蝕并且提高了陶瓷的應(yīng)變?nèi)菹蕖?/span>
關(guān)鍵詞： CMAS熱腐蝕； CeO2; Gd2Zr2O7陶瓷； 摻雜
Abstract
Artificial particulates of calcium magnesium aluminum silicate （CMAS） induced hot-corrosion of Gd2（Zr1-xCex）2O7 （x=0, 0.1, 0.2, 0.3） ceramics at 1250 ℃ for 5, 10 and 20 h in lab atmosphere. Was assessed by means of XRD, SEM and EDS. The results show that the reaction of CMAS and Gd2（Zr1-xCex）2O7 （x=0, 0.1, 0.2, 0.3） ceramics will generate the corrosion products composed mainly of fluorite Ca0.2（ZrxCe1-x） 0.8O1.8 and apatite Ca2（GdxCe1-x）8（SiO4）6O6-4x. The more Ce4+ doping content, the thinner the reaction layer, and GZ7C3 has the thinnest reaction layer thickness for any corrosion time period, thereby, its resistance to CMAS induced hot-corrosion is the best. The doping of Ce4+ accelerates the reaction rate between CMAS and ceramics, thereby quickly forming a dense reaction layer to prevent the CMAS from inward corrosion and increase the strain tolerance of the ceramic.
Keywords： CMAS hot corrosion; CeO2; Gd2Zr2O7 ceramics; doping
姜伯晨， 曹將棟， 曹雪玉， 王建濤， 張少朋。 Gd2（Zr1-xCex）2O7熱障涂層陶瓷層材料的CMAS熱腐蝕行為研究[J]. 中國腐蝕與防護學(xué)報， 2021, 41（2）： 263-270 doi:10.11902/1005.4537.2020.023
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熱障涂層是一種廣泛應(yīng)用于航空發(fā)動機的渦輪葉片等熱端部件的材料，其應(yīng)用目的是為了提高熱端部件的使用溫度，延長熱端部件使用壽命和提高發(fā)動機的工作效率[1-3]。熱障涂層主要分為三層，最外層為陶瓷層，陶瓷層由于直接暴露在燃燒室中，所以其工作環(huán)境是最為惡劣的，這就對陶瓷層材料的挑選提出了嚴(yán)苛的要求。目前最主要使用的是8YSZ陶瓷材料，但是隨著航空發(fā)動機的發(fā)展，對工作溫度提出了更高的要求，這使得傳統(tǒng)的8YSZ不能滿足使用要求[4,5]。研究人員發(fā)現(xiàn)燒綠石或者螢石結(jié)構(gòu)的氧化物相比于8YSZ具有更低的熱導(dǎo)率、更好的高溫相穩(wěn)定性等高溫性能，這其中稀土鋯酸鹽材料由于其特殊性，成為了研究的重點[6]。
Gd2Zr2O7作為稀土鋯酸鹽材料中最典型的一種，相比于8YSZ其具有更加優(yōu)異的高溫相穩(wěn)定性、更低的熱導(dǎo)率、高溫下更低的氧透過率以及更好的抗燒結(jié)性能等優(yōu)點，但是其熱膨脹系數(shù)較低、斷裂韌性較差，這限制了Gd2Zr2O7的廣泛應(yīng)用[7,8]。研究人員通過摻雜稀土氧化物來提高鋯酸釓的熱物理性能，Mahade等[9]利用等離子噴涂制備了單層8YSZ、雙層Gd2Zr2O7/YSZ和三層Gd2Zr2O7（致密層）/Gd2Zr2O7/YSZ陶瓷，并對其抗CMAS熱腐蝕性能進行研究，研究發(fā)現(xiàn)三層陶瓷耐腐蝕性比雙層陶瓷好，這是由于其頂層致密的Gd2Zr2O7起到封堵鈣鎂鋁硅酸鹽（CMAS） 侵蝕的作用。Xiang等[10]用固相燒結(jié)的方法合成了Yb3+和Ce4+元素共摻的La2Zr2O7陶瓷材料，原La2Zr2O7為燒綠石結(jié)構(gòu)，而摻雜后的陶瓷材料為螢石結(jié)構(gòu)，研究發(fā)現(xiàn)共摻后的陶瓷材料的熱膨脹系數(shù)得到顯著提高，同時其熱導(dǎo)率、高溫相穩(wěn)定性并未受到明顯影響。Kang等[11]對La2Ce2O7/50%（體積分?jǐn)?shù)） YSZ混合成分的陶瓷層材料進行了研究，發(fā)現(xiàn)該種陶瓷比8YSZ+La2Ce2O7雙層陶瓷層以及8YSZ單層陶瓷層材料具有更加優(yōu)異的熱循環(huán)壽命、斷裂韌性以及更好的抗CMAS熱腐蝕性能。
航空發(fā)動機在高空運行的時候，會吸入大量大氣中懸浮的塵埃顆粒，這些顆粒的主要成分是CMAS，由于航空發(fā)動機的進口溫度高，這些CMAS顆粒不僅僅會吸附在葉片等熱端部件上，而且在高溫下達到其熔點的溫度后，會以熔體的狀態(tài)在毛細(xì)管作用機理下通過存在的孔隙滲入至陶瓷層內(nèi)部發(fā)生高溫熔融，使得涂層失效，縮短涂層的使用壽命[12,13]。如今，CMAS引起的熱障涂層失效受到越來越多的學(xué)者關(guān)注。尤其是在新型熱障涂層陶瓷層材料稀土鋯酸鹽研究領(lǐng)域中，研究人員對其以及相關(guān)摻雜改性材料的基本熱物理性能、高溫力學(xué)性能、涂層制備和涂層失效機制做了大量系統(tǒng)研究，并且篩選出一批性能優(yōu)異的稀土鋯酸鹽材料及其摻雜改性材料，如CeO2摻雜改性的Gd2Zr2O7。本文對CeO2摻雜改性的Gd2Zr2O7陶瓷材料的抗CMAS熱腐蝕性能進行了研究，并詳細(xì)探討了CeO2摻雜含量的變化對摻雜后的陶瓷材料抗CMAS熱腐蝕性能的影響，這對CeO2摻雜改性Gd2Zr2O7陶瓷材料的成分設(shè)計和性能篩選具有一定的指導(dǎo)作用。
稀土元素Ce對Gd2Zr2O7的熱物理性能摻雜改性作者已進行了研究[14]，本文主要設(shè)計了4種摻雜不同比例CeO2的Gd2Zr2O7陶瓷材料，研究了這4種陶瓷材料在不同CMAS熱腐蝕時間下的腐蝕行為，并探討了其在CMAS熱腐蝕作用下的腐蝕機理。
1 實驗方法
以ZrO2粉末、Gd2O3粉末和CeO2粉末 （純度>99.99%） 作為原材料，采用高溫固相反應(yīng)法制備了4種不同CeO2摻雜比例的Gd2（Zr1-xCex）2O7（x=0，0.1，0.2，0.3） 陶瓷塊材，Gd2O3、ZrO2和CeO2的摩爾比例分別為0.5∶1∶0、0.5∶0.9∶0.1、0.5∶0.8∶0.2、0.5∶0.7∶0.3。分別簡記為Gd2Zr2O7（GZ）、Gd2（Zr0.9Ce0.1）2O7（GZ9C1）、Gd2（Zr0.8Ce0.2）2O7（GZ8C2）、Gd2（Zr0.7Ce0.3）2O7（GZ7C3），4種成分陶瓷塊材的XRD圖譜如圖1所示，GZ為燒綠石結(jié)構(gòu)，而摻雜后的3種成分陶瓷為螢石結(jié)構(gòu)。
將所需各類陶瓷粉末于200 ℃的干燥箱中干燥4 h，去除其中的物理、化學(xué)結(jié)晶水及碳酸鹽。按照摩爾比快速稱量所需的各類粉末后，再將粉末混合放入球磨罐中進行濕法球磨，以無水乙醇為介質(zhì)，球磨12 h，轉(zhuǎn)速為30 r/min。接著將球磨好的混合漿料取出，放入干燥箱中于80 ℃緩慢干燥。最后將干燥后的粉末塊狀物進行充分研磨和過篩處理后，制得實驗粉末。稱取實驗粉末，以壓片機在40 MPa的壓力下將粉末壓制成型，用冷等靜壓液壓機在200 MPa壓力下保壓5 min，制成陶瓷塊材圓形壓片。再將塊材壓片置于高溫爐中，在空氣氛圍中于1500 ℃下保溫12 h，然后隨爐冷卻至室溫，最終得陶瓷塊材試樣。
CMAS粉末也采用固相反應(yīng)法進行制備。按照一定摩爾比進行配料，其成分 （質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%）為：CaO 20.1，MgO 12.5，SiO2 23.3，Al2O3 44.1。首先，按摩爾比例用天平稱取4種氧化物，置于球磨罐中，濕法球磨6 h，得混合粉末。將其干燥處理后，再放入坩堝中，在1300 ℃下保溫8.5 h，以保證CMAS粉末能夠充分熔融混合。在其冷卻之后，將混合固體破碎，得到細(xì)小的顆粒物質(zhì)，再置于球磨罐中，濕法球磨38 h。接著，將球磨后混合漿料取出，放入干燥箱烘干。最后，將烘干后粉末進行研磨和過篩，最終得到實驗所需要的CMAS粉末。
用針管將CMAS粉末混合酒精制成酒精懸浮液，再以25 mg/cm2的量涂覆到陶瓷塊材上面，并且在1250 ℃下，對4種陶瓷塊材分別進行5、10和20 h的熱腐蝕實驗，考察CMAS熔體與陶瓷塊材表面的熱化學(xué)反應(yīng)以及在陶瓷塊材內(nèi)部滲入行為。利用場發(fā)射掃描電鏡 （SEM，NovaNano450） 觀察熱腐蝕后的陶瓷塊材的截面形貌和反應(yīng)滲入層深度，分析Ce4+不同摻雜含量和不同熱腐蝕時間對Gd2Zr2O7陶瓷材料的微觀形貌影響，采用Apollo XLT SDD型X射線能量譜 （EDS） 檢測樣品成分，分析元素的分布情況。通過配備有Cu-Kα輻射源的X射線衍射儀 （XRD，D8 ADVANCE） 分析CMAS熱腐蝕后的表面物相，樣品以5°/min的速率在20°~70°范圍內(nèi)掃描。
2 結(jié)果與討論
2.1 表面腐蝕產(chǎn)物物相分析
由于1250 ℃/（5，10和20 h） 下的CMAS熱腐蝕后的Gd2（Zr1-xCex）2O7（x=0，0.1，0.2，0.3） 陶瓷腐蝕產(chǎn)物類型是一樣的，這里選取腐蝕時間最長、腐蝕產(chǎn)物含量最多、XRD特征峰最為強烈的20 h的腐蝕產(chǎn)物XRD譜進行分析。由圖2可知，對于GZ陶瓷其腐蝕產(chǎn)物主要包括螢石Ca0.2（ZrxCe1-x）0.8O1.8、尖晶石MgAl2O4、磷灰石Ca2（GdxCe1-x）8（SiO4）6O6-4x、c-ZrO2和t-ZrO2。而對于GZ9C1、GZ8C2和GZ7C3成分的陶瓷其腐蝕產(chǎn)物主要為Ca0.2（ZrxCe1-x）0.8O1.8、MgAl2O4以及Ca2（GdxCe1-x）8（SiO4）6O6-4x，并且隨著摻雜的Ce含量的增加，這3種產(chǎn)物的衍射峰強度不斷加強，這說明其含量隨摻雜Ce含量的增加不斷增多，而其中的c-ZrO2和t-ZrO2的衍射峰強度較弱，而且隨著摻雜Ce含量的增加而不斷減弱，這說明摻雜Ce之后腐蝕產(chǎn)生的c-ZrO2和t-ZrO2含量較少，并且隨Ce含量的增加不斷減少。Gd2（Zr1-xCex）2O7（x=0，0.1，0.2，0.3） 陶瓷與CMAS的反應(yīng)屬于一個溶解-再沉淀的過程，可以發(fā)現(xiàn)Ce4+的摻雜促進了Zr參與反應(yīng)生成螢石Ca0.2（ZrxCe1-x）0.8O1.8，抑制了Zr以ZrO2的形式單獨析出[15]。
2.2 腐蝕后截面形貌分析
腐蝕后的截面形貌可分為3個區(qū)域，即CMAS層、反應(yīng)層以及未受CMAS熔體影響的陶瓷層，反應(yīng)層的厚度體現(xiàn)了陶瓷材料抗CMAS熱腐蝕的能力，厚度的增加會降低其斷裂韌性，減少應(yīng)變?nèi)菹蓿瑥亩沟锰沾稍贑MAS作用下出現(xiàn)裂紋導(dǎo)致失效。
圖3所示為Gd2（Zr1-xCex）2O7（x=0，0.1，0.2，0.3） 陶瓷于1250 ℃下CMAS腐蝕5 h的截面背散射電子像，GZ陶瓷反應(yīng)層厚度為45 ?m，GZ9C1陶瓷反應(yīng)層厚度為33 ?m，GZ8C2陶瓷反應(yīng)層厚度為30 ?m，GZ7C3陶瓷反應(yīng)層厚度為27 mm，可見隨著摻雜Ce含量的增加，反應(yīng)層的厚度在不斷減小。
圖4為Gd2（Zr1-xCex）2O7（x=0，0.1，0.2，0.3） 陶瓷于1250 ℃下CMAS腐蝕10 h的截面背散射電子像，GZ陶瓷反應(yīng)層厚度為55 ?m，GZ9C1陶瓷反應(yīng)層厚度為46 ?m，GZ8C2陶瓷反應(yīng)層厚度為41 ?m，GZ7C3陶瓷反應(yīng)層厚度為37 mm，可見反應(yīng)層隨著腐蝕時間的增加有明顯的增厚，而且隨著摻雜Ce4+含量的增加，反應(yīng)層的厚度也不斷減小。
圖5為Gd2（Zr1-xCex）2O7（x=0，0.1，0.2，0.3） 陶瓷于1250 ℃下CMAS腐蝕20 h截面的背散射電子像，GZ陶瓷反應(yīng)層厚度為95 ?m，GZ9C1陶瓷反應(yīng)層厚度為90 ?m，GZ8C2陶瓷反應(yīng)層厚度為85 ?m，GZ7C3陶瓷反應(yīng)層厚度為80 mm，此外，GZ陶瓷的反應(yīng)層處出現(xiàn)了明顯的貫穿性裂紋和大量孔洞，裂紋一直延伸至內(nèi)部的陶瓷層，貫穿性裂紋的存在為CMAS向陶瓷內(nèi)部侵蝕提供了直接的路徑[16]，而摻雜Ce之后的陶瓷反應(yīng)層無裂紋出現(xiàn)，并且反應(yīng)層的厚度隨著摻雜Ce4+含量的增加而不斷減小。
由截面形貌觀察可以發(fā)現(xiàn)，反應(yīng)層由塊狀產(chǎn)物和柱狀產(chǎn)物組成，柱狀產(chǎn)物在反應(yīng)層和CMAS的交界處較為明顯，并且反應(yīng)層內(nèi)部相較于交界處產(chǎn)物結(jié)晶更細(xì)、結(jié)構(gòu)更致密。這是因為在反應(yīng)層上部與CMAS充分接觸的地方，由于反應(yīng)充分，反應(yīng)時間長，兩種產(chǎn)物晶粒都比較粗大，分布較為松散，而在反應(yīng)層中間和底部由于未充分接觸晶粒細(xì)小并且排列致密。為明確塊狀產(chǎn)物和柱狀產(chǎn)物成分，選取圖4腐蝕10 h的GZ和GZ7C3截面圖的紅色方框進行放大對比和EDS分析，如圖6所示。可以發(fā)現(xiàn)柱狀產(chǎn)物結(jié)晶形貌十分明顯，特別是孔洞內(nèi)部其長柱狀形貌尤為突出，并且相比較而言GZ陶瓷中的柱狀產(chǎn)物和塊狀產(chǎn)物結(jié)晶更為粗大。
表1為圖6點1和2的EDS分析，由點1的數(shù)據(jù)可知，Ca、Si、Gd、O的摩爾比接近于Ca2（GdxCe1-x）8（SiO4）6O6-4x磷灰石相的化學(xué)計量比，點2中Ca、Zr、O的摩爾比接近于螢石相Ca0.2（ZrxCe1-x）0.8O1.8的化學(xué)計量比。磷灰石Ca2（GdxCe1-x）8（SiO4）6O6-4x并非嚴(yán)格的化學(xué)計量化合物，其成分可在一定范圍內(nèi)變化[12]，結(jié)合前述XRD圖譜數(shù)據(jù)得出的主要腐蝕產(chǎn)物Ca2（GdxCe1-x）8（SiO4）6O6-4x、Ca0.2（ZrxCe1-x）0.8O1.8以及參考相關(guān)文獻可知[17,18]，事實上柱狀腐蝕產(chǎn)物為磷灰石相Ca2（GdxCe1-x）8（SiO4）6O6-4x，塊狀腐蝕產(chǎn)物為螢石相Ca0.2（ZrxCe1-x）0.8O1.8。
2.3 腐蝕元素擴散分析及機理探討
為明確摻雜Ce4+之后對陶瓷材料抗CMAS熱腐蝕性能的影響，由于Mg和Al的面掃描圖沒有明顯的特征，本文選取擴散最明顯的Ca和Si進行EDX面掃描分析，顏色的密集程度表示元素的含量。選擇5 h腐蝕下元素擴散相對更集中的GZ和GZ7C3陶瓷進行分析，如圖7所示。觀察CMAS與陶瓷的反應(yīng)層，可以發(fā)現(xiàn)GZ7C3陶瓷的反應(yīng)層相較于GZ陶瓷其Ca和Si在同樣的時間內(nèi)擴散的更迅速，這導(dǎo)致此處元素含量更多。同時觀察反應(yīng)層/陶瓷層的界線，可以發(fā)現(xiàn)GZ7C3陶瓷的反應(yīng)層/陶瓷層的界線相較于GZ陶瓷界線更為清晰，Ca和Si集中在反應(yīng)層以上，這說明GZ7C3陶瓷的反應(yīng)層阻止Ca和Si元素向陶瓷內(nèi)部擴散的能力更強，事實上致密的腐蝕產(chǎn)物磷灰石和螢石避免了CMAS與陶瓷層的持續(xù)接觸，本身就具有較好的抑制CMAS滲透的作用，而Ce4+的摻雜對CMAS中元素的內(nèi)擴散具有更為明顯的抑制作用，這與致密的磷灰石和螢石腐蝕產(chǎn)物的反應(yīng)形成速率有密切關(guān)系。
圖8為Gd2（Zr1-xCex）2O7（x=0，0.1，0.2，0.3） 陶瓷在1250 ℃下CMAS腐蝕5、10和20 h的反應(yīng)層厚度匯總圖，從圖8可知，當(dāng)腐蝕時間達到20 h時，其反應(yīng)層厚度有較大幅度增加，達到80 ?m以上，在GZ陶瓷的反應(yīng)層厚度達到95 ?m時，已出現(xiàn)明顯的裂紋，而腐蝕時間在5和10 h時，其反應(yīng)層厚度均在55 ?m以下，這說明隨著腐蝕時間的增加，反應(yīng)層厚度會迅速增加，當(dāng)達到臨界厚度時，會出現(xiàn)明顯的裂紋和孔洞，導(dǎo)致反應(yīng)層不再具有抵抗CMAS侵蝕的能力。此外，可以發(fā)現(xiàn)摻雜Ce的陶瓷材料其反應(yīng)層厚度相比于GZ陶瓷材料有明顯降低，GZ7C3陶瓷在任一腐蝕時間段相比較而言都具有最薄的反應(yīng)層，這表明在Gd2Zr2O7中摻雜Ce4+之后對其抗CMAS熱腐蝕性能具有明顯提高。
對抑制CMAS在陶瓷材料中的滲透起到關(guān)鍵作用的是CMAS與陶瓷之間形成的反應(yīng)層。由圖2的XRD腐蝕物相可知，Ca和Mg主要參與了CMAS與陶瓷之間的反應(yīng)，并且形成了螢石相Ca0.2（ZrxCe1-x）0.8O1.8和磷灰石相Ca2（GdxCe1-x）8（SiO4）6O6-4x這兩種主要的腐蝕物質(zhì)，這是構(gòu)成反應(yīng)層最主要的物質(zhì)。CMAS在高溫下熔化后與陶瓷緊密接觸，陶瓷會溶解于CMAS中，在局部改變了CMAS的化學(xué)性質(zhì)，并且在溶解-再沉淀的過程中生成磷灰石和螢石結(jié)構(gòu)[19]。摻雜Ce的陶瓷材料具有更好的抗CMAS熱腐蝕性能，這是由于一方面，磷灰石型硅酸鹽的通式可以寫成A4A6（SiO4）6Ox，對于離子半徑較小 （Y3+、Ce4+等） 的稀土元素其磷灰石通式可寫為Ca4RE6（SiO4）6O，而對于Gd等大離子半徑稀土元素其通式可寫為 （Ca2Gd2）Gd6（SiO4）6O2，這意味著與形成RE （小離子半徑）-磷灰石的六個陽離子相比，Gd-磷灰石的分子單元需要八個Gd3+。反應(yīng)所消耗的Gd3+越多，就會使得Gd2Zr2O7與CMAS的反應(yīng)速率降低，而在Gd2Zr2O7中摻雜的稀土Ce以Ce4+存在，其離子半徑小于Gd3+，在提供足量稀土元素的同時，可以加快反應(yīng)速率，從而更快速的形成磷灰石等致密腐蝕物質(zhì)，抑制CMAS向陶瓷內(nèi)部的擴散[20,21]。另一方面，摻雜CeO2明顯提高了Gd2Zr2O7陶瓷材料的斷裂韌性和熱膨脹系數(shù)[13]，這使得Gd2（CexZr1-x）2O7陶瓷材料具有更高的應(yīng)變?nèi)菹蕖Ｒ虼水?dāng)熔融狀態(tài)的CMAS滲入陶瓷材料并隨著溫度的降低變?yōu)椴Ａ嗖μ沾刹牧袭a(chǎn)生一定的內(nèi)應(yīng)力時，應(yīng)變?nèi)菹薷叩牟牧峡梢猿惺芨蟮膽?yīng)力而不開裂失效從而抑制CMAS向內(nèi)部的侵蝕[22,23]。
3 結(jié)論
（1） 稀土元素Ce的摻雜可以顯著提高Gd2Zr2O7陶瓷材料的抗CMAS熱腐蝕性能，與Gd2Zr2O7陶瓷相比，Gd2（Zr0.7Ce0.3）2O7陶瓷的反應(yīng)層厚度在實驗時間段內(nèi)都是最薄的，其抗CMAS熱腐蝕性能在任一腐蝕時間段都是最好的。
（2） 腐蝕反應(yīng)層的產(chǎn)物為柱狀和塊狀腐蝕產(chǎn)物，分別為磷灰石Ca2（GdxCe1-x）8（SiO4）6O6-4x和螢石Ca0.2（ZrxCe1-x）0.8O1.8，Ce4+的摻雜提高了CMAS中Ca和Si的擴散速率，加快了CMAS與GZ的反應(yīng)速率，同時也提高了陶瓷的抗應(yīng)變?nèi)菹蓿纬筛鼮橹旅艿姆磻?yīng)層，從而提高了抑制CMAS侵蝕的能力。
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標(biāo)簽： CMAS熱腐蝕, CeO2, Gd2Zr2O7陶瓷
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